近年來(lái)，隨著城市電網(wǎng)的發(fā)展和配電網(wǎng)規(guī)模的擴(kuò)大，電纜線路的增加，配電網(wǎng)對(duì)地電容電流也大幅度增加，如果從接地方式的角度來(lái)考慮限制電容電流，中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地就是必要的選擇。消弧線圈的補(bǔ)償效果與其脫諧度有很大關(guān)系，調(diào)諧適當(dāng)?shù)南【€圈才能達(dá)到理想的效果，而電網(wǎng)是要發(fā)生變化的，從而其單相接地電容電流隨之變化，這就需要人們根據(jù)電網(wǎng)的變化來(lái)調(diào)整消弧線圈的補(bǔ)償電流。這種工作不僅比較繁瑣，而且在很多場(chǎng)合下人工很難及時(shí)準(zhǔn)確地調(diào)諧消弧線圈，所以實(shí)現(xiàn)消弧線圈的自動(dòng)調(diào)諧是非常必要的。

　　消弧線圈廠家保定銘威電氣科技有限公司簡(jiǎn)析消弧線圈自動(dòng)調(diào)諧原理的分析
　　目前，已提出的自動(dòng)調(diào)諧原理大體上可分為六類：諧振法、相位移法、電容電流間接檢測(cè)法、附加電源法、模型法和注入信號(hào)法。下面詳細(xì)分析各種調(diào)諧原理。
　　諧振法：式中：UN為投入消弧線圈后的中性點(diǎn)不平衡電壓；KC為電網(wǎng)的不平衡度，UΦ為電網(wǎng)正常運(yùn)行時(shí)的相電壓；v為電網(wǎng)的脫諧度，d為電網(wǎng)的阻尼率。
　　一個(gè)電網(wǎng)的不平衡度和阻尼率是一定的，所以由上式可以知道，UN的大小僅由脫諧度決定。當(dāng)v=0時(shí)，UN為大值，此時(shí)，接地電流為小，為純阻性電流。諧振法的原理就是通過調(diào)節(jié)消弧線圈的電感值，使UN達(dá)到大值。該調(diào)節(jié)原理不用考慮電網(wǎng)的不平衡電壓是因?yàn)殡娋W(wǎng)對(duì)地電容不相等造成的。還是因?yàn)榻^緣泄漏電阻不相等造成的，也不用考慮相位關(guān)系。
　　
　　相位角法
　　這一方法是在一相附加一小電容，通過測(cè)量UN和附加電容相的相位來(lái)判斷系統(tǒng)的補(bǔ)償狀態(tài)。經(jīng)過分析，不難得出：
　　因此，相位角θ的大小反映了電網(wǎng)的脫諧狀態(tài)，我們可以根據(jù)（5）式來(lái)實(shí)現(xiàn)消弧線圈對(duì)電網(wǎng)電容電流的自動(dòng)跟蹤補(bǔ)償。
　　相位法原理存在的問題是，在計(jì)算KC時(shí)，我們假設(shè)了CA=CB=CC=C，而實(shí)際情況并不一定是這樣，況且在運(yùn)行過程中切除或投入部分線路時(shí)，更增加了三相對(duì)地電容的不對(duì)稱性，使KC的值不再是標(biāo)量，從而造成θi值的難以確定。同樣的道理，三相電網(wǎng)對(duì)地絕緣電阻不對(duì)稱也會(huì)影響KC，進(jìn)而影響θi的大小。這樣就加大了檢測(cè)的難度，且每個(gè)電網(wǎng)的情況都不一樣。

　　電容電流間接檢測(cè)法
　　該方法的基本思想是通過改變消弧線圈的電感值，造成其兩端電壓發(fā)生變化，同時(shí)消弧線圈中的電流隨之改變，然后檢測(cè)電壓和電流值以及相應(yīng)的相角差，間接計(jì)算出系統(tǒng)單相接地電容電流或系統(tǒng)對(duì)地電容，據(jù)此調(diào)諧消弧線圈。下面分別為其計(jì)算方法。
　?。?）忽略電網(wǎng)阻尼率時(shí)的計(jì)算方法
　　設(shè)對(duì)應(yīng)于分抽頭T1和T2時(shí)的中性點(diǎn)位移電壓分別為UN1和UN2，各分抽頭對(duì)應(yīng)的消弧線圈電流值分別為IL1和IL2，d＝0，
　　從上式可以看出，測(cè)得兩次中性點(diǎn)電壓后，就可以求得電網(wǎng)三相對(duì)地總電容和消弧線圈脫諧度。實(shí)際應(yīng)用中，由于這種方法忽略了電網(wǎng)阻尼率以及UN1和UN2測(cè)量的不同時(shí)性，測(cè)量結(jié)果準(zhǔn)確性較差。
　　（2）利用消弧線圈兩分接頭對(duì)應(yīng)的零序電流相對(duì)相位差的計(jì)算方法。
　　
　　消弧線圈對(duì)應(yīng)某一分接頭的電抗是已知的，但XC沒有測(cè)量，故v不能直接計(jì)算出來(lái)，然而我們可以通過分接頭在T1和T2位置時(shí)，零序電路阻抗三角形以及電流相位關(guān)系的變化間接求出來(lái)。零序等值回路所示，分接頭T1和T2對(duì)應(yīng)電流大容量開關(guān)，消弧柜和大容量開關(guān)，消弧柜的相位關(guān)系以及相應(yīng)的阻抗三角形如圖2（b）所示。進(jìn)行調(diào)諧時(shí)，先測(cè)量分接頭為T1時(shí)零序回路電流大容量開關(guān)，消弧柜和分接頭為大容量開關(guān)，消弧柜的相對(duì)相位差θ（一般以線電壓作為基準(zhǔn)），根據(jù)兩個(gè)分接頭T1和T2的電抗差ΔXL12和θ角等關(guān)系，可以計(jì)算出XC-XL1（XL1為分接頭為T1時(shí)的消弧線圈電抗），最后可求得對(duì)應(yīng)分接頭為T1時(shí)的脫諧度v1。接著將算出的v1和設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)值v0進(jìn)行比較，若｜v1-v0｜≤δ，則原T1分接頭不需調(diào)整。若｜v1-v0｜＞δ，則判斷v1-v0的符號(hào)，根據(jù)該符號(hào)的正或負(fù)，進(jìn)行相應(yīng)的分接頭調(diào)節(jié)。

　　該算法忽略了電網(wǎng)的阻尼率，使用時(shí)要注意使用條件，同時(shí)，由于算法中用到各分接頭的電抗值，所以要考慮消弧線圈在端電壓很小時(shí)的非線性失真問題。